Mašinų detalės ir elektronika

 A. Elektros variklio parinkimas ir pavarų kinematinis skaičiavimas Pavaros mechanizmas paprastai pradedamas skaičiuoti, parenkant elektros variklį. Pradiniai duomenys pas mane yra duoti tokie (lentelė 1): Lentelė 1: Pavaros duomenys PARAMETRAI Galingumas P, kW 3,0 Kampinis greitis W, rad/s 3,8 Pagal šiuos duomenis aš vygdau kitus skaičiavimus variklio parinkimui. I. Elektros variklio parinkimas. 1. Pasirenkame perdavimo skaičius. Sliekiniai pavarai parenku u1 = 30; atvirai krumplinei pavarai u2 = 2 . 2. Tada kampinis greitis (w) velenuose apskaičiuojamas: w = w1 · u; (1.1) mūsų atveju gauname: trečiojo veleno: (duota) w3 = 3,8 rad/s; antrojo veleno: w2 = w3 · u2 = 3,8 ∙ 2 = 7.6 rad/s; pirmojo veleno: w1 = w2 · u1 = 7,6 ∙ 30 = 228 rad/s; 3. Suradę kampinį greitį , paskaičiuojame n - apsisukimų skaičių per minutę. 1 aps/min = 2π rad/min tai w3 = 4 rad/s = 3,8 ∙ 60 = 240 rad/min. w2 = 7,6 rad/s = 7,6 ∙ 60 = 480 rad/min. w1 = 228rad/s = 228 ∙ 60 = 13680 rad/min. Paskaičiuojame apsisukimų skaičių: n = (1.2) n3 = 240 / 2 ∙ 3,14 =38,3 aps/min n2 = 480 / 2 ∙ 3,14 = 76,4 aps/min n1 = 13680 / 2 ∙ 3,14 = 2840 aps/min 4. Toliau pasiskaičiuojama reikalingą variklio galią : (1.3) η = ηiš.pav ηred ηm = ( 0,94 · 0,99) · ( 0,70 · 0,994 ) · ( 0,98) = 0,65 Movos - tampri pirštinė mova. Guolių poros naudingumo koeficientas lygus 0,99 Sliekinės pavaros su 1 pradžia η = 0,70 ( tepalo vonioje ); Krumplinės atviros pavaros η = 0,94. Taigi turime trečio veleno galingumą N3 = 3 kw; Reikalingas variklio galingumas bus N1 = w. 5. Pasirenkame variklį, kuris labiausiai atitinka mūsų pavaros reikalavimus. Tai yra bendros paskirties asinchroninis elektros variklis su trumpai sujungtu rotoriumi. Jo techniniai duomenys (lentele 2): Lentelė 2 Elektros variklio tipas Nominalinis galingumas Nvar, kW nvar, aps/min Mprad/Mnom A 42-2 4.5 2870 1.8 6. Toliau viska skaičiuosime pagal pasirinkto variklio charakteristikas. Pavaros velenų apsisukimų skaičius per minutę: Pirmo veleno n1 = nv = 2870 aps/min; Antro veleno n2 = aps/min ; Trečiojo veleno n3 = 95,6 / 2 = 47,8 aps/min. 7. Apsiskaičiuojame kiekvienam velenui perduodamą galingumą: Pirmam velenui N1 = Nv = 4,5 kw; Antram velenui N2 = Nv η1 = 4,5 · 0,65 = 3,58 kw; Trečiam velenui N3 = N2 η2 = 3,58 · 0,92 = 3,29 kw; η1 – pirmo ir antro veleno naudingumo koeficientas; η2 – trečio veleno naudingumo koeficientas; η1 = 0,70 · 0,994· 0,98 · 0,99 = 0,65 η2 = 0,94 · 0,99 = 0,92 8. Sukamojo momento ( T ) skaičiavimas: (1.5) T1,T2,T3 – pirmo, antro ir trečio velenų sukimo momentai. 9. Visus gautus duomenis surašau į 3 lentelę 3 lentelė Skaičiuojamos pavaros pagrindiniai duomenys Velenai Apsisukimų skaičius n (aps/min) Sukamasis momentas T (Nm) Galingumas N (kw) Kampinis greitis w (rad/s) Perdavimo sk. u 1 2840 19,7 4,5 228 30 2 76,4 471 3,58 7,6 3 38,3 865,7 3,29 3,8 2 B. Atviros cilindrinės krumplinės pavaros skaičiavimas I. Pavaros skaičiavimas 1. Reduktoriaus perdavimo skaičius pagal GOSTą 2185-55 (16P lent.) parenku u­2 = 2. 2. Pavaros velenų kampiniai greičiai : Varančiojo aps/min; varamojo z4 aps/min. 3. Atviros krumplinės pavaros tipas: lėtaeigė – tiesiakrumplė . 4. Krumplinės medžiagos pasirinkimas. Mažajam krumpliaračiui pasirenku plieną 50 Γ, terminis apdirbimas – pagerinimas , kietumas HB 241. Didžiajam krumpliaračiui – plienas 40, terminis apdirbimas – normalizavimas, kietumas HB 152 . Iš lentelių parenku metalų mechanines charakteristikas: mažajam krumpliaračiui (z3) σB= 686 MN/m2, σT= 392 MN/m2 ( santykinis ruošinio skersmuo bus iki 200 mm ); didžiajam krumpliaračiui (z4) σB= 530 MN/m2, σT= 265 MN/m2 ( santykinis ruošinio skersmuo bus iki 300 mm ). 5. Tai medžiagų patvarumo ribą pagal formulę σ-1= 0.43 σB gauname: mažajam krumpliaračiui σ-1= 0,43 ∙ 686= 294,98 MN/m2 didžiajam krummpliaračiui σ-1= 0,43 ∙ 530= 227,9 MN/m2 6. Leistini įtempimai lenkiant mažąjo krumpliaračio z3 krumpliams, paėmus [n] = 1,5, kσ= 1.6 ir krl= 1, [σ0]’l = MN/m2 didžiojo krumpliaračio (z4) krumpliams, paėmus [n] = 1,5, kσ= 1.5 , [σ0]”l = MN/m2 7. Mažojo krumpliaračio (z3) leistini kontaktiniai įtempimai, kai rėžimo koeficientas krl= 1 (82 psl.) [σ]k= 2,75HBkrk = 2,75 ∙ 241 = 662,75 MN/m2 8. Reduktoriaus velenų sukimo momentai: varantysis velenas MG= N2/w2 = 3580/7,9 = 453,2Nm; Varomasis velenas ML= N3/w3 = 3290/4= 822,5Nm. Atviros krumplinės pavaros laipsnio skaičiavimas 1. Nustatome tarp ašinį atstumą A, vadovaudamiesi krumplių paviršių kontaktiniu stiprumu. Tarp ašinį atstumą nustatome pagal formulę ; čia u2= 2 – perdavimo skaičius; Msk1 = MGK – Mažajo krumpliaračio skaičiuojamasis momentas;MG – mažojo krumpliaračio nominalinis momentas; K – apkrovimo koeficientas, iš anksto paėmę K= 1.5, gausime Msk1 =453,2 ∙1,5= 679,8Nm; [σ]k – leistinas kontaktinis įtempimas; ΨA=B/A – pločio koeficientas; imame ΨA= 0,4; kp= 1 – tiesekrumplei pavarai, kontaktinės linijos suminio ilgio padidėjimo sąskaita. Įrašę reikšmes į formulę , gausime m. Pagal GOSTą 2185-55 priimu AL=180 mm (13P lent.). 2. Krumpliaračių skaičius (z) ir kabinimo modulis (m) . Pagal (3.14) formulę m= (0,01 – 0,02)A = (0,01 – 0,02) ∙ 180 =1,8 – 3,6 mm; priimu m= 3 (pagal GOSTą 9563-60, 54 psl., 3.2 lent.). Krumpliaračio z3 krumplių skaičius . Krumpliaračio z4 krumplių skaičius z4= u2 ∙ z3 = 2∙40 = 80. 3. Krumpliaračių poros pagrindiniai matmenys mm: dd3 = mz3 = 3 ∙ 40= 120 mm; dd4 = mz4 = 3 ∙ 80= 240 mm; B3 = B4 + 5 = 72 +5 = 77 mm; B4 = ψLA = 0.4 ∙ 180 = 72 mm; De3 = dd3 + 2m = 120 + 2 ∙3 =126 mm; De4 = dd4 + 2m = 240 +2 ∙ 3 = 246 mm; Di3 = dd3 – 2.5m = 120 – 2.5 ∙ 3 = 112,5 mm; Di4 = dd4 – 2.5m = 240 – 2.5 ∙ 3 = 232,5. Čia dd3,dd4 – dalijamųjų apskritimo skersmenys (mažojo ir didžiojo krumpliaračių); De3 , De4 – viršūnių apskritimų skersmenys ; Di3 , Di4 – pašaknų apskritimų skersmenys; B3 , B3 - krumpliaračių plotis. 4. Krumpliaračio z3 apskritiminis greitis v m/s. Kai yra toks greitis ir krumpliaračių medžiagų kietumas mažesnis kaip HB 350, lėtaeigės krumpliaračių poros krumplių gamybai imame 9 tikslumo laipsnį (žr. 3.11 lent.). 5. Patiksliname apkrovimo koeficientą K= KkoncKd; Kur čia Kkonc – apkrovimo koncentracijos koficientas; Kd – dinaminis koficientas; Kai ir krumpliaračiai išdėstyti nesimetriškai, tai pagal 3.12 lent., turint galvoje (3.56) formulę, K‘konc=1,55 , tai Kkonc=; Be to , kai v2= 0,46 m/s ir pavaros 9 tikslumo laipsnis, Kd= 1,1 (3.8 lent.) K= 1,1 ∙ 1,3= 1,43. 6. Patikriname skaičiajuomuosius kontaktinius įtempimus priimtiems pavaros matmenims ir patiksliname apkrovimo koeficientą. , kur A= 0.18 m; Msk3= MT ∙ K = 453,2 ∙ 1,43 = 648Nm u= u2 = 2 B= B4 = 72 kp= 1. Įstatę skaičius turime N/m2= 659 MN/m225∙107 ir todėl minimalus režimo koeficentas ,skaičiuojant atsparumą lenkimui, krl=0,543 (G.Ickovičiaus knyga 99psl.).Slydimo greitis sukabinime spėjamas vsl=3 m/s;atitinkamai imamas leistinas kontaktinis įtempimas (G.Ickoviciaus knyga 4.8 lent.99 psl.) [σ]k=167 MN/m2; leistinas įtempimas lenkiant (4.7 lent. 98 psl.) [σo]l=[σo]‘l ∙ krl=98,1 ∙ 0,543=53,3 MN/m2. 3. Skaičiuojamasis apkrovimas. Iš anksto paimta slieko dalijamojo cilindro skersmens modulių skaičius q=8 ; kai z1= 1,slieko deformacijos koeficentas (4.5 lent.96 psl.) Θ=72.Kadangi reduktorius bendros paskirties , apkrovimas gali svyruoti nemažose ribose. Dydį x apibudinantį apkrovimo netoligumą ,imame x = 0,5. Tuomet apkrovimo koncentracijos koeficentas Pavaros tikslumo laipsnis 7.Šiuo atveju dinaminis koeficentas Kd=1 ,ir apkrovimo koeficentas K=Kkonc ∙ Kd =1,07 ∙ 1 = 1,07 Skaičiuojamasis sliekračio momentas Msk2=ML∙ K = 453,2 ∙ 1,07 = 485 Nm. 4. Tarpašinis atstumas remiantis kontaktiniu stiprumu I I. Pagrindiniai pavaros matmenys. 1. Kabinimo modulis; Artimiausi slieko standartiniai parametrai pagal (4.2 lent.87 psl.) ms = 6 mm. ir q = 10. Tuomet tarpašinis atstumas 2. Pagrindiniai slieko matmenys: dalijamojo cilindro skersmuo dd1= ms ∙ q = 6 ∙ 10 = 60 mm; viršunių ir pašaknių cilindrų skersmenys slieko (šlifuoto) įpjautos dalies ilgis imame L = 105 mm.Vijos kilimo dalijamuoju cilindru kampas pagal (4.3 lent.88 psl.) λ=5o42’38’’ 3. Sliekračio vainiko pagrindiniai matmenys: dalijamojo apskritimo skersmuo viduriniame pjuvyje viršūnių ir pašaknų apskritimų skersmenys viduriniame pjūvyje išorinis skersmuo , kai z1 = 1 Sliekračio vainiko plotis , kai z1 = 1 III.Reduktoriaus naudingumo koeficentas; sukabinimo jėgos 1. Slydimo greitis ; čia w1-slieko kampinis greitis rad/s. Esant tokiam greičiui , trinties koeficentas ,kai panaudota bealavė bronza ir šlifuotas sliekas (4.4 lent. 90psl.) f = 0,018 ir trinities kampas .Reduktoriaus naudingumo koeficentas ,įskaitant nuostolius atramose ,o taip pat tepalo taškymui ir maišymui, 2. Sukabinimo jėgos: sliekračio apskritiminė jėga lygi slieko ašinei jėgai sliekračio ašinė jėga lygi slieko apskritiminei jėgai kur slieko veleno (greitaeigio) momentas sliekračio ir slieko radialinės jėgos Pagrindinius duomenis surašome į 4 lentelę. 4 lentelė Sliekinės pavaros pagrindiniai parametrai Parametrai Lėtaeigis laipsnis Varančiojo veleno galingumas ................... Laipsnių perdavimo skaičius ...................... Kampinis greitis: varančiojo veleno ..................................... varomojo veleno ....................................... Pavaros tipas ................................................ Tarpašinis atstumas ...................................... Mažajo krumpliaračio krumplių skaičius ..... Didžiojo krumpliaračio krumplių skaičius ... Modulis ........................................................ Dalijamųjų apskritimų skaesmuo: mažojo krumpliaračio ............................. didžiojo krumpliaračio ........................... Krumpliaračių plotis .................................... Jėgos, veikiančios sukabinime: apskritiminė jėga ........................ radialinė jėga .............................. ašinė jėga .................................... N1 = 5,5 kW u1 = 38 nG = n1 =2900 aps/min nL = n2 =76,3 aps/min sliekine A = 0,144 m z1 = 1 z2 = 76 m = 6 dd1 = 60 mm dd2 = 228 mm L = 105 mm B2 = 54 mm P2 = 3975 N T2 = 1447 N Q2 = 463 N IV.Patikrinamasis pavaros skaičiavimas 1.Skaičiuojamojo apkrovimo patikslinimas. Kai z1=1 ir q = 10 ,slieko deformacijos koeficentas Θ=72. Tuomet , kai x= 0,5 ir z2=38 , apkrovimo koncentracijos koeficentas Pagal GOSTą 3675-56 tikslumo laipsnis 7 ir slydimo greitis vsl = 9,15 m/s,dinaminis koeficentas Kd = 1,2.Apkrovimo koeficentas K=0,647 ∙ 1,2 = 0,78 ir skai2iuojamasis apkrovimas 2. Pavaros kontaktinio stiprumo patikrinimas.Skaičiuojamieji kontaktiniai įtempimai ; Gautajam slydimo greičiui leistini kontaktiniai įtempimai pagal (4.8 lent.99psl.) [σ]k=138MN/m2 ,vadinasi σk >[σ]k , kas yra leistina. 3. Sliekračio krumplio atsparumo lenkimui patikrinimas. Fiktyvus (redukuotas)sliekračio krumplių skaičius Tuomet krumplio formos koeficentas pagal (3.4 lent.58 psl.) y = 0,423 ir darbiniai (skaičiuojamieji ) įtempimai lenkiant sliekračio krumpliuose Čia Psk – skaičiuojamoji sliekračio apskritiminė jėga. γ - koeficentas ,įvertinantis dylimo sukeltą krumplio susilpnėjimą;uždaroms pavaroms jis lygus γ = 1. y – krumplio formos koeficentas. V. Kai kurie pradiniai duomenys reduktoriaus pagrindinių detalių skaičiavimui 1. Bendros paskirties reduktorius turi būti paskaičiuotas įvairioms , kad ir blogoms darbo sąlygoms ; pavyzdžiui , reikia numatyti galimyti galimybę keisti išeinančio veleno sukimosi kryptį ir sujungti su darbine mašina ne tiktai per movą , bet ir per vienokią ar kitokią pavarą (diržinę , grandininę ir kt.).Pastaruoju atveju lėtaeigio veleno išeinančiojo galo skersiniuose pjūviuose , be sukimo momento ,taip pat kyla ir lenkimo momentas dėl gembinio apkrovimo. 2. Daugelio pagamintų reduktorių parametrų analizė parodo , kad leistinas gembinis lėtaeigio veleno apkrovimas (QL0) nustatomas taip , kad , jam veikiant veleno skersiniame pjūvyje sutampančiame su atramos viduriu , atsirastu lenkimo momentas (Ml0) , maždaug lygus sukimo momentui ,perduodamam šiu velenu, t.y. (Ml0) = (ML) 3. Jeigu pavarai nėra specialių reikalavimų , tai sliekas daromas su dešnine vijos kryptimi.Paimtajai reduktoriaus schemai slieko ir sliekračio sukimosi kryptys priešingos. VI. Provizorinis velenų skaičiavimas 1. Lėtaeigio veleno išeinančios galo skersmenį provizoriškai nustatome , skaičiuodami atsparuma lenkimui, kai dar veikia sukimas : Pagal didžiausių tangentinių įtempimų hipotezę ekvivalentinis momentas Sutinkamai su ankstesniojo skyriaus 2 punkto skaičiavimu: Velenui parenkame plieną 45 , kurio stiprumo riba σB = 590 MN/m2 Velenus skaičiuojant apytiksliai (pagal ekvivalentinį momentą) , leistinas itempimas imamas kaip simetriškam įtempimų kitimo ciklui.Pagal (G.Ickovičiaus vadovėlio duomenis) plienui 45 imame MN/m2 tuomet Lėtaeigio veleno išeinančio galo skersmuo imamas dL0 = 65 mm.Veleno skersmuo tarpikliams dLt = 65 mm., skersmuo guoliams dLg = 70 mm. ir skersmuo sliekračiui dL=75mm. 2. greitaeigis velenas pagamintas išvien su slieku.Preliminariai slieko veleno laiptų skersmuo nustatomas remiantis slieko skersmeniu. 3. Greitaeigio veleno skaičiuojamasis ilgis – atstumas tarp atramu – paimtas LG = Diš = 200 mm. VII. Sliekinio reduktoriaus eskizinis komponavimas 1. Lėtaeigis velenas Iš [1] vadovėlio 239 psl. pasirenkame guminius manžetinius tarpiklius (GOSTas 8752-61), pagal pasirinktą veleno skersmenį dLt = 65 mm. Tarpiklio matmenys: išorinis skersmuo D = 90 mm, plotis B = 10 mm. Toliau iš [1] knygos 577 psl. pagal veleną pasirenkam ritininius kūginius vienaeilius vidutinės serijos guolius 7314 (GOSTas 333-71). Guolio matmenys : vidinis skersmuo dLg = 70 mm, išorinis skersmuo D = 150 mm, plotis B = 37 mm, posvirio kampas β = 11° 40‘, darbingumo koeficientas C = 270000. Pagal sliekračio plotį priimu veleno storiausios dalies plotį BL = 70, skersmuo dL = 75 mm. Parenku presuotą sujungimą. 2. Greitaeigis velenas Greitaeigis velenas pagamintas iš vien su slieku. Preliminariai slieko veleno laiptų skersmuo nustatomas, remiantis slieko skersmeniu. Kai Dil = 45,6 mm, slieko neįpjautos dalies skersmenį imame 46 mm. Tada veleno skersmenį guoliams imame dLg = 30 mm; skersmenys tarpikliams dGt = 28 mm ir greitaeigio veleno išeinančio galo skersmenį dG0 = 25 mm. Pagal [1] vadovėlio 239 psl. pasirenkame guminius manžetinius tarpiklius (GOSTas 8752-61), (kaip ir lėtaeigiam velenui) , pagal pasirinktą veleno skersmenį dLt = 28 mm. Tarpiklio matmenys: išorinis skersmuo D = 47 mm, plotis B = 10 mm. Toliau iš [1] knygos 577 psl. pagal veleną pasirenkam ritininius kūginius vienaeilius vidutinės serijos guolius 7306 (GOSTas 333-71). Guolio matmenys : vidinis skersmuo dLg = 30 mm, išorinis skersmuo D = 72 mm, plotis B = 19 mm, posvirio kampas β = 13° 30‘, darbingumo koeficientas C = 60000. Išeinančio veleno ilgi priimu 65 mm. Nes ant jo turi užsimauti mova . 3. Pagal rekomendacijas greitaeigio veleno skaičiuojamasis ilgis – atstumas tarp atramų – paimtas LG = (0,8 – 1) Diš . Priimu daugiklį 0,8. Tai gauname LG = 0,8 · 249 = 200 mm. Čia Diš = 249 mm – sliekračio išorinis skersmuo. 4. Apskaičiuojame tarpą tarp sliekračio ir korpuso α = 0,045A+3 = 0,045 · 144 + 3 = 8,48 mm., priimu α = 9 mm. VIII. Parinktų guolių tikrinimas Greitaeigis velenas: 1. Guolių patikrinimui nustatome atramines reakcijas: N; RBx = T1 – RAx = 1083 – 988 = 95 N; N; RBy = P1 – RAy = 463 – 231,5 = 231,5 N; QA = Q1 = 2975 N; N; . 2. Musų reduktoriuje paimti vienaeiliai vidinės serijos ritininiai kūginiai guoliai, priimantys didelius ašinius apkrovimus. Kai guolio kūgiškumo kampas β = 13.3°, radijalinių apkrovimų ašiniai komponentai S = 1,3R tg β = 1,3R tg 12° = 0,312R: SA = 0,312 · 1107 = 345 N; SB = 0,312 · 251 = 72 N. 3. Suminis ašinis apkrovimas : Asum = Q1 + SB – SA = 2975 + 72 – 345 = 2702 N. Sąliginis šio guolio apkrovimas [(9.11) formulė psl.] QA = ( RAKk + mAsum ) · KdaKt . Kai velenas sukasi, kinematinis koeficientas Kk = 1; redukcijos koeficientą ritininiams guoliams imame (žr. 9.5 lent.) m = 1,5; dinamiškumo koeficientą reduktoriams pagal 9.3 lent. paimame Kda = 1,3. Kadangi reduktoriaus guolio mazgo temperatūra mažesnė kaip 100° , tai Kt = 1 ; tuomet QA = (1107· 1 + 1,5 · 2702 ) · 1,3 · 1 = 5492 N. 4. Musų projektuojamo reduktoriaus eksplotacijos laikas yra 36000 val . Per visą eksplotacijos laikotarpį guolius keisime vieną kartą, tai guolių eksplotacijos laiką imame h = 20000 val. Reikiamas guolio darbingumo koeficientas [(9,2)] Cr = 0,2QA · ( wG h )0,3 = 0,2 · 5492 · ( 219 · 20000 )0,3 = 107945 Musų pasirinktų guolių darbingumo koficientas yra per mažas C = 60000. Todėl pasirenku kitus guolius. Parenku vidutineję plačiąją seriją 7606 , kurios d = 30 mm. D = 72 mm., B = 29 mm., β = 12° , C = 100000. Kadangi musų įrengimas turi dirbti 36000 valandų o vina karta pakeitus guolius pagal musų skaičiavimus gaunasi 40000 valandų vadinasi guoliai tokius apkrovimus atlaikys. Lėtaeigis velenas 1. Guolius parenkame pagal didžiausią apkrovimą, kylantį esant mažiausiai palankioms veleno išeinančio galo apkrovimo sąlygoms. Gembinio apkrovimo kryptis gali būti bet kuri , todėl skaičiavimą atliekame atvejui, kai atraminių reakcijų, sukeltų gembinio apkrovimo, ir sukabinimo jėgų kryptys sutampa. Nustatome atramoms tenkančius apkrovimus, sukeltus sukabinimo jėgų, po to nustatome gembinio apkrovimo pavojingą kryptį ir randame papildomus atramų apkrovimus. Pagal suminius apkrovimus patikriname pasirinktus guolius. 2. Veleno apkrovimas. Atraminės reakcijos, sukeltos sukabinimo jėgų: N; R‘Dx = R’Cx – T2 = 927 – 1083= -156 N; N; R‘Dy = P2 – R’Cy = 2975 – 1488 = 1488 N; N; N. QC = Q2 = 541 N. Reakcijų kryptys , φ`C= 58° 13` , φ`D= 84° 03` Kampas tarp radijalinių reakcijų veikimo plokštumų φ‘ = φ’D – φC = 84° 03`- 58° 13` = 26°30’ 3. Kadangi atrama C daugiau apkrauta, tai gembinio apkrovimo QL0 veikimo plokštumą sutapatiname su reakcijos R’C veikimo plokštuma, o patį apkrovimą nukreipiame taip, kad jis papildomai apkrauna atramą C, t.y. į priešingą veikiančios R‘C pusę. Gembinio apkrovimo dydis : N. Papildomos atramų reakcijos N; N. Suminės atramų reakcijos = 2079 N. 4. Lėtaeigis velenas montuojamas , kaip ir greitaeigis , ritininiuose kūginiuose guoliuose. Radialinių apkrovimų ašiniai komponentai SC = 0,276 · 9548 = 2635 N., ir SD = 0,276 · 2079 = 574 N. Suminis ašinis apkrovimas ( žr. Pav.) Asum = Q2 + SD – SC = 463 + 574 – 2635 = -1596 N; Minuso ženklas rodo, kad šis apkrovimas nukreiptas priešingai Q2 , ir tokiu būdu jį priima guolis D. 5. Kai pataisos koeficientas Kk = 1, m = 1,5 , Kda = 1,3 ir Kt = 1 sąlyginis guolio D apkrovimas bus QD = ( RDKk + mAsum ) · KdaKt = (2079 · 1 + 1,5 ·1596) 1,3 · 1 = 5097 N. Sąlyginis guolio C apkrovimas [(9.4)formule ] Qc = RCKkKdaKt = 9548 · 1 · 1,3 · 1 = 12412 N. Parenkame guolį pagal didesnį sąlyginį apkrovimą. Kai lėtaeigio veleno kampinis greitis w2 = 7,6 rad/s, reikiamas guolio darbingumo koeficientas Cr = 0,2QC(wLh)0,3 = 0,2 · 12412 · ( 72,5 · 20000 )0,3 =175098. Musų parinktų guolių darbingumo koeficientas yra daug didesnis taigi įvertina sąlygą Cr

Daugiau informacijos...

★ Klientai rekomenduoja

Šį rašto darbą rekomenduoja mūsų klientai. Ką tai reiškia?

Mūsų svetainėje pateikiama dešimtys tūkstančių skirtingų rašto darbų, kuriuos įkėlė daugybė moksleivių ir studentų su skirtingais gabumais. Būtent šis rašto darbas yra patikrintas specialistų ir rekomenduojamas kitų klientų, kurie po atsisiuntimo įvertino šį mokslo darbą teigiamai. Todėl galite būti tikri, kad šis pasirinkimas geriausias!